Все о транспорте
 

Определение номинальной эксплуатационной мощности двигателя трактора

Материалы » Основы теории трактора и автомобиля » Определение номинальной эксплуатационной мощности двигателя трактора

Страница 2

Формулы приведены по каждому процессу, составляющему действительный цикл ДВС, а также для расчета индикаторных показателей. Обозначения величин, входящих в формулу, и их размерности приведены выше.

Процесс впуска является сложным газодинамическим процессом, на протекание которого оказывает влияние большое количество факторов. При расчете определяем давление и температура рабочего тела в конце процесса впуска, а также коэффициент остаточных газов и коэффициент наполнения цилиндров.

pa = pк - Dpa (17)

Величина потерь давления на впуске зависит от параметров впускаемого тракта и быстроходности двигателя и лежит в пределах:

Dpa = (0,04 .0,18)p0 - для дизельных двигателей без наддува.

На ПВЭМ Dpк рассчитываем по эмпирической формуле: для дизельных двигателей без наддува

Dpa = (0,01 + 3 ×10 -3 nн) p0 (18)

При этом для дизельных двигателей без наддува принимаем:

p0= 0,1МПа, Тк = Т0= 288К.

Т’к = Тк + DТ (19)

(20)

(21)

(22)

Значениями pr и Tr входящими в формулы (20) .(22) предварительно задаемся:

pr = (1,05 .1,25) p0 - для двигателей без турбонаддува;

Тr= 700 .950К - для дизельных ДВС.

При этом большие значения pr принимаем для высокооборотных двигателей. Задаваясь величиной Тr, учитываем, что при увеличении степени сжатия она снижается, а при увеличении оборотов - возрастает. Величина Тr корректируется после расчета процесса выпуска.

При расчете процесса сжатия определяем давление и температуру в конце процесса сжатия, полагая, что сжатие представляет собой политропный процесс с показателем политропы n1.

pc = pa e (23)

Тс = Таe (24)

Величина среднего значения показателя политропы n1 зависит от степени сжатия, быстроходности двигателя, теплообмена и других факторов. Для дизельных двигателей его значение лежит в пределах:

n1 = 1,34 .1,39.

В программе расчета на ПЭВМ для определения n1, используем эмпирические формулы:

для дизельных двигателей

n1=1,368-[1,5×10-4+2×10-6(e-1)](Tа-400)-1,5×10-3(e-10)+0,002*(nен-30) (27)

В процессе сгорания достигаются максимальные значения давления и температуры рабочего тела в цикле, определение которых и составляет основную задачу расчета процесса сгорания.

При расчете учитываем состав топлива и качество горючей смеси, а также способ смесеобразования, который влияет на выбор степени повышения давления lр.

(26 )

(27)

(28)

, при a< 1 (29)

, при a>=1 (30)

(31)

(32)

(33)

(34)

Температуру в конце видимого процесса сгорания Тz определяем из уравнения сгорания, которое имеет вид:

xZ H р.см + (Сvc + 8,314lp) Тc = m (Сvz + 8,314)Тz (35)

После подстановки приближенных эмпирических выражений для теплоемкостей:

CVc= 20,16 + 1,728 10-3 Тс ; (36)

CVz=(18,4+2,6a)+(1,549+1,382/a)10-3Тz, при a< 1; (37)

CVz=(20,10+0,92/a)+(1,549+1,382/a)10-3Тz, при a>1; (38)

уравнение сгорания приводим к виду

Страницы: 1 2 3 4

 
 

Проектирование продольного профиля
При проектировании продольного профиля необходимо выдержать потребную толщину балластного слоя, для чего на утрированном профиле предварительного были нанесены две вспомогательные линии: Линия низа балласта (НБ) и линия расчетной головки рельса (РГР). Отметки низа балласта определены по формуле НБ=СРГ – (hср+hсб), (6.1) где hср – высота существующего рельса с подкладкой (при рельсах типа Р65 hср=0,20 м ); hсб – толщина существующего балласт ...

Классификация трубопроводов
...

Определение горизонтальных нагрузок от ветра на провода
Нагрузка на контактный провод 2МФ – 100. Режим максимального ветра. Рст - статическая составляющая ветровой нагрузки, действующая на контактный провод: Рст = qр × Сх × H × 10-4 =542,959× 1,55 ×11,8 ×10-4 = 0,99 Сх − аэродинамический коэффициент лобового сопротивления, равный 1,55; H − высота контактного провода, равная 11,8 мм. − коэффициент, учитывающий неравномерность действия вет ...